1.三種新型粘彈性阻尼材料應(yīng)用于鐵路車輛降低車內(nèi)噪聲。
2.并且通過(guò)串聯(lián)阻尼電阻以限制調(diào)節(jié)過(guò)程中諧振引起的電壓升高。
3.同時(shí)，基于RLC串聯(lián)諧振電路的臨界阻尼特性，設(shè)計(jì)了脈沖成形單元。
4.考慮到LCL型濾波器存在諧振問(wèn)題，在電容上串聯(lián)阻尼電阻會(huì)提高系統(tǒng)穩(wěn)定性但會(huì)產(chǎn)生功率損耗。
5.振子由于受到阻尼的作用，能量不守恒。分析了振子在過(guò)阻尼和臨界阻尼情況下的非周期衰變運(yùn)動(dòng)。
6.新產(chǎn)品介紹:雙重阻尼隱藏式滑軌.
7.對(duì)一種改進(jìn)的擬粘滯摩擦阻尼器進(jìn)行了試驗(yàn)研究和數(shù)值分析.
8.結(jié)果表明，當(dāng)反應(yīng)時(shí)間較大時(shí)，反應(yīng)速度是以指數(shù)衰減或小阻尼振動(dòng)的方式趨向穩(wěn)態(tài)。
9.由實(shí)測(cè)機(jī)床空載功率同計(jì)算相結(jié)合，確定傳動(dòng)件的當(dāng)量粘滯阻尼系數(shù)。
10.寫出阻尼諧振子的哈密頓函數(shù)，對(duì)其直接量子化，用分離變量法得出了薛定諤方程的解。
11.直流輸電的潮流可被調(diào)制以阻尼振蕩并提高功率承載能力。
12.依據(jù)輸入濾波器輸出阻抗極大值最小原則對(duì)基于阻尼補(bǔ)償?shù)闹绷靼l(fā)電機(jī)帶恒功率負(fù)載系統(tǒng)輸入濾波器參數(shù)進(jìn)行了最優(yōu)設(shè)計(jì)，給出了設(shè)計(jì)方法和流程。
13.采用剪切型平扭模型,建立了地震作用下具有粘滯阻尼器偏心結(jié)構(gòu)的平扭耦聯(lián)運(yùn)動(dòng)方程.
14.采用賓漢模型計(jì)算了阻尼力隨激勵(lì)電流、活塞運(yùn)動(dòng)速度的變化。
15.將MR流體流動(dòng)模型和流口有限元結(jié)果相結(jié)合，獲得了不同MR流體行為指數(shù)和不同磁場(chǎng)作用下阻尼力隨活塞速度的變化規(guī)律。
16.粘滯阻尼既可因各運(yùn)動(dòng)部件間存在液體潤(rùn)滑作用造成的能量損失而引起，也可因活塞迫使液體穿過(guò)小孔造成的能量損失而引起，像汽車避震器那樣。
17.直升機(jī)槳葉液壓減擺器具有強(qiáng)非線性、大阻尼的特點(diǎn).
18.分析結(jié)果證明：使用空氣靜壓導(dǎo)向裝置可以對(duì)帶鋸條實(shí)現(xiàn)靜壓推力、振動(dòng)阻尼和穩(wěn)定導(dǎo)向，能夠提高帶鋸條的穩(wěn)定性。
19.研究了系統(tǒng)固有頻率受二值噪聲擾動(dòng)時(shí)，調(diào)制二值噪聲驅(qū)動(dòng)二階過(guò)阻尼線性系統(tǒng)的隨機(jī)共振現(xiàn)象。
20.結(jié)論是：隨著節(jié)子個(gè)數(shù)的增加，木材振動(dòng)模態(tài)的阻尼比增大，而其固有頻率減小。
21.為抑制柔性機(jī)械臂的低頻固有振動(dòng)，該文提出利用組合結(jié)構(gòu)滯遲阻尼效應(yīng)來(lái)提高柔性機(jī)械臂的抑振性能。
22.理論推導(dǎo)了兩機(jī)互聯(lián)系統(tǒng)的共振機(jī)理，分析了兩機(jī)互聯(lián)系統(tǒng)固有頻率與阻尼的關(guān)系。
23.提出了用等效粘性阻尼理論和試驗(yàn)相結(jié)合，建立金屬橡膠材料動(dòng)態(tài)力學(xué)模型的一種新方法。
24.對(duì)于非鐵磁性金屬材料，這種相位滯后非常微弱，而且由于趨膚效應(yīng)和渦流的影響，阻尼作用導(dǎo)致的相位滯后難以觀測(cè)。
25.紙是一種輕質(zhì)材料，雖然不十分堅(jiān)硬，但內(nèi)部阻尼尚可。聲音經(jīng)帶會(huì)受到一種“硬紙板”雜音的影響。
26.仿真結(jié)果表明，所設(shè)計(jì)的UPFC阻尼控制器不僅對(duì)單機(jī)無(wú)窮大系統(tǒng)有很好的系統(tǒng)魯棒性，對(duì)四機(jī)兩區(qū)域系統(tǒng)也有很好的阻尼控制效果。
27.第一種方法是根據(jù)臨界激勵(lì)法確定計(jì)算所有可能布置位置中的臨界阻尼，選擇最小的臨界阻尼位置作為最優(yōu)配置。
28.它的抗耐克斯阻尼器阻尼環(huán)提供了更高的功率處理和更深的低音，以及2層長(zhǎng)音圈增加了額外的權(quán)力和控制。
29.跟公路賽車不同，駕駛舒適性不在方程式彈簧的考慮范圍，阻尼比也非常硬，以確保撞擊路面顛簸和路肩的影響盡可能快地緩和。
30.位移放大系數(shù)一定時(shí)，在附加阻尼器屈服位移和初始剛度的較大范圍內(nèi)，肘節(jié)式支撐體系的基底剪力是減小的。
31.考慮到復(fù)合試件基底層材料阻尼的影響，本文對(duì)測(cè)量理論進(jìn)行了改進(jìn)，得到了考慮基底層阻尼影響的懸臂梁彎曲共振法測(cè)量方程。
32.簡(jiǎn)述了粘滯阻尼與滯變阻尼模型之間的聯(lián)系和對(duì)應(yīng)關(guān)系，作為結(jié)構(gòu)振動(dòng)控制元件在強(qiáng)震下阻尼推算的理論基礎(chǔ)。
33.本論文對(duì)混凝土攪拌站稱重系統(tǒng)進(jìn)行了詳盡的分析，將稱量斗作為一個(gè)二階彈簧阻尼振蕩系統(tǒng)進(jìn)行討論。
34.相據(jù)在規(guī)則橫浪中的船模試驗(yàn)結(jié)果，研究了參激橫搖運(yùn)動(dòng)的穩(wěn)定性、時(shí)間經(jīng)歷和幅頻響應(yīng)，還討論了橫搖阻尼、初穩(wěn)心高度和波浪等因素對(duì)參激橫搖運(yùn)動(dòng)的影響。
35.對(duì)南京夾江自錨式懸索橋采用彈塑性阻尼支座進(jìn)行減隔震設(shè)計(jì)，并采用非線性動(dòng)力時(shí)程分析方法，對(duì)阻尼支座屈服荷載進(jìn)行了參數(shù)敏感性分析。
36.在這個(gè)系統(tǒng)中，阻尼力的減震器配置靈活反應(yīng)，而不是線性。
37.結(jié)果表明：復(fù)形法對(duì)阻尼器在大跨空間結(jié)構(gòu)減震控制中的參數(shù)優(yōu)化是可行的，且取得了很好的效果。
38.實(shí)際轎車系統(tǒng)中大量存在非線性元件，例如彈簧、阻尼器、橡膠襯套以及輪胎等均具有非線性特性。
39.按虛功原理完整導(dǎo)出精確分析雙橫臂扭桿彈簧懸架系統(tǒng)剛度與阻尼參數(shù)的基本公式，提出確定扭桿彈簧和減振器參數(shù)的新方法。
40.阻尼靜音技術(shù)將推廣到抽屜之外的五金中去,例如,門鉸、上翻門五金等。
41.通過(guò)采用高低壓回路和過(guò)阻尼驅(qū)動(dòng)技術(shù)，解決了某一旋臂水池三自由度轉(zhuǎn)盤機(jī)構(gòu)橫傾軸、縱傾軸零位準(zhǔn)確定位及偏航軸精確位置調(diào)整等問(wèn)題。
42.同時(shí)說(shuō)明主銷后傾角對(duì)橫擺角速度超調(diào)量有阻尼作用。
43.由于武漢天興洲公鐵兩用斜拉橋?yàn)殇摻Y(jié)構(gòu)和鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的混合結(jié)構(gòu)，該橋的整體結(jié)構(gòu)阻尼比為一個(gè)未知數(shù)。
44.硬質(zhì)聚氨酯泡沫塑料是一種優(yōu)良的絕熱材料和結(jié)構(gòu)材料，但對(duì)其阻尼性能的關(guān)注較少。
45.在通頻帶內(nèi)，幅頻特性曲線的幅值的大小與阻尼系數(shù)有關(guān)。
46.提出了一種適用于實(shí)驗(yàn)測(cè)量欠阻尼系統(tǒng)阻尼比的方法，即通過(guò)計(jì)算相鄰兩個(gè)周期波形的面積之比來(lái)測(cè)定系統(tǒng)的阻尼比。
47.應(yīng)用模態(tài)識(shí)別技術(shù)對(duì)某輕型客車動(dòng)力總成彎曲振動(dòng)的固有特性進(jìn)行了測(cè)試，設(shè)計(jì)了一阻尼式動(dòng)力吸振器。
48.應(yīng)用工控機(jī)研制出自感式電磁阻尼器的試驗(yàn)臺(tái)架.
49.當(dāng)顆粒用量不大時(shí)，選用鉛粉、鐵粉等金屬顆粒比采用非金屬顆粒能獲得更大的結(jié)構(gòu)阻尼。
50.把導(dǎo)體看成是大量受迫阻尼振動(dòng)的振子的集合.
51.研究了耦合白噪聲作用下的二階過(guò)阻尼線性系統(tǒng)中的隨機(jī)共振現(xiàn)象。
52.耐震精密壓力表內(nèi)部充灌阻尼液和配套緩沖裝置，具有良好的耐震性能。
53.在振動(dòng)臺(tái)上進(jìn)行拱壩動(dòng)力模型試驗(yàn)時(shí)，設(shè)置人工阻尼邊界，以模擬地震時(shí)地震動(dòng)能量向無(wú)限遠(yuǎn)域地基逸散的地基幅射阻尼效應(yīng)。
54.壓縮和復(fù)原阻尼力主要由三部分構(gòu)成，即電流變液基礎(chǔ)粘度引起的本底阻尼力，電場(chǎng)強(qiáng)度函數(shù)的電致阻尼力和氣室氣體引起的壓力。
55.對(duì)數(shù)螺線方法是描述阻尼諧振動(dòng)的一個(gè)好方法。
56.借助數(shù)學(xué)軟件MATLAB，求出了A2B模型阻尼振動(dòng)的解析解，并討論其算例的振動(dòng)圖像。
57.研究了輸電塔線體系基于摩擦阻尼器的風(fēng)致振動(dòng)控制問(wèn)題.
58.本文給出庫(kù)侖阻尼振動(dòng)的一般解,并得出表示庫(kù)侖阻尼器衰減效果的基本關(guān)系式.
59.如吉事多一款智能馬桶,特別設(shè)計(jì)的阻尼緩沖系統(tǒng),使小孩不易被坐墊落下時(shí)的碰撞聲所驚嚇。
60.雙橋:在兩個(gè)平行碳素橫梁中間插有透明阻尼器,以減少球線和球拍的有害震動(dòng).
61.介紹了阻尼冷卻管法制備A356鋁合金半固態(tài)漿料工藝的試驗(yàn)裝置及其工藝流程，在不同澆注溫度下進(jìn)行了系列試驗(yàn)，并與冷卻斜槽法進(jìn)行了對(duì)比分析。
62.設(shè)計(jì)中在減小運(yùn)動(dòng)質(zhì)量的同時(shí)，考慮降低空氣阻尼的影響，采取在銜鐵上打孔的措施。
63.正是有這一相位差，才使強(qiáng)迫力對(duì)振動(dòng)系統(tǒng)所做的功正好抵消阻尼力對(duì)振動(dòng)系統(tǒng)所做的負(fù)功，以保證穩(wěn)定振動(dòng)的等幅性。
64.由于虛數(shù)部分抵消了,故其總和就是總阻尼.
65.本文介紹了幾種新型復(fù)合二極管，包括變?nèi)荻O管、開關(guān)二極管、二極管陣列、阻尼二極管、調(diào)制二極管和肖特基二極管等。
66.文中借助結(jié)構(gòu)動(dòng)力試驗(yàn)中阻尼比的確定方法，提出用平穩(wěn)度指數(shù)來(lái)評(píng)價(jià)單峰點(diǎn)包線函數(shù)平緩程度。
67.借助結(jié)構(gòu)動(dòng)力試驗(yàn)中阻尼比的確定方法，提出用平穩(wěn)度指數(shù)來(lái)評(píng)價(jià)單峰點(diǎn)包線函數(shù)平緩程度。
68.按照阻尼比和模型的延遲時(shí)間選擇不同的閉環(huán)極點(diǎn)，并且為計(jì)算提供了簡(jiǎn)單的公式。
69.在工業(yè)噪聲控制實(shí)踐中，阻尼復(fù)合加筋板以顯著的隔聲效果得以廣泛的應(yīng)用于隔聲罩的設(shè)計(jì)中。
70.在火炮制退機(jī)中采用磁流變液體，通過(guò)改變磁流變液體粘度來(lái)調(diào)節(jié)阻尼，形成液壓阻力，也可控制后坐阻力規(guī)律。
71.為使結(jié)構(gòu)耐震設(shè)計(jì)更趨經(jīng)濟(jì)，建筑結(jié)構(gòu)必須有效地吸收并消釋大震輸入能，采用三角形鋼板之加勁阻尼裝置可增加結(jié)構(gòu)勁度和遲滯阻尼。
72.研究了具有高斯白噪聲的過(guò)阻尼二階線性系統(tǒng)的隨機(jī)共振現(xiàn)象，基于線性系統(tǒng)理論，得到了系統(tǒng)輸出幅度增益的精確表達(dá)式。
73.對(duì)于無(wú)外界驅(qū)動(dòng)力且阻力與速度成正比的阻尼諧振子，通過(guò)正則變換，得出了阻尼諧振子的嚴(yán)格波函數(shù)及其相應(yīng)能級(jí)。
74.有時(shí)，交流線路的輸電容量受到“穩(wěn)態(tài)”條件下非阻尼振蕩的限制。
75.一種算法產(chǎn)生具體的脈沖序列，該脈沖序列改變寬度使得從系統(tǒng)設(shè)備傳輸給負(fù)載的電壓或電流非常類似于臨界阻尼階躍響應(yīng)。
76.早期在交流電路中常采用空氣阻尼型時(shí)間繼電器，它是利用空氣通過(guò)小孔節(jié)流的原理來(lái)獲得延時(shí)動(dòng)作的。
77.在假定接觸面出現(xiàn)簡(jiǎn)諧運(yùn)動(dòng)條件下，推導(dǎo)出接口阻尼力的解析表達(dá)式和接口能量耗散的關(guān)系式。
78.通過(guò)脈沖形成回路的阻尼振蕩情況的近似理論分析與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較，了解了MS的工作過(guò)程。
79.RM旋轉(zhuǎn)執(zhí)行器設(shè)計(jì)主要用于自動(dòng)調(diào)節(jié)閥門，電動(dòng)門，阻尼器，遮光柵格和其他的定位應(yīng)用領(lǐng)域，要求部分的或多圈旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。
80.只要不感覺到避震器很吃力地壓縮至底而且還是有完整的避震行程，我相信我已經(jīng)依自己所需調(diào)整好我的低速壓縮和高速壓縮阻尼。
81.導(dǎo)出解析形式的穩(wěn)定性判據(jù)和章動(dòng)阻尼時(shí)間常數(shù)，可用以估計(jì)衛(wèi)星的穩(wěn)定度。
82.本文建立了具有阻尼項(xiàng)的高階微分方程新的振動(dòng)定理。
83.在光學(xué)系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)的過(guò)程中，應(yīng)用阻尼最小二乘法和適應(yīng)法解決了大相對(duì)孔徑、低畸變和MTF匹配等問(wèn)題。
84.根據(jù)提供的測(cè)量數(shù)據(jù)，通過(guò)多種方法計(jì)算模型參數(shù)，選用了總體殘差平方和最小的阻尼最小二乘法的計(jì)算結(jié)果作為模型參數(shù)。
85.為了研究隨機(jī)海浪中船舶航行安全域的構(gòu)造及生存概率的預(yù)報(bào)方法，考慮阻尼和復(fù)原力矩的非線性及海浪的隨機(jī)性，建立隨機(jī)橫浪中船舶運(yùn)動(dòng)的隨機(jī)非線性微分方程。
86.對(duì)具有中等后掠角機(jī)翼的飛機(jī)，產(chǎn)生機(jī)翼?yè)u晃的主要原因是滾轉(zhuǎn)阻尼力矩隨迎角和側(cè)滑角的變化。
87.針對(duì)流動(dòng)模式的充氣式電流變減振器，推導(dǎo)出其在壓縮和復(fù)原過(guò)程中阻尼力的計(jì)算公式。
88.經(jīng)軸、壓輥、測(cè)速輥三輥同步高效制動(dòng)，壓輥設(shè)有阻尼加壓和瞬間回彈裝置，以避免對(duì)紗線的磨損。
89.在稠油開采中，抽油桿在液體中運(yùn)動(dòng)時(shí)，所受到的摩擦阻尼力很大，有時(shí)高達(dá)幾十千牛。
90.對(duì)于同時(shí)具有非線性阻尼力矩和非線性回復(fù)力矩的情形，探討了利用橫搖自由衰減試驗(yàn)來(lái)測(cè)量橫搖阻尼的方法。
91.本文從一個(gè)由加性噪聲和乘性噪聲驅(qū)動(dòng)的朗之萬(wàn)方程出發(fā)，研究了欠阻尼動(dòng)力學(xué)系統(tǒng)漲落勢(shì)壘作用下的擴(kuò)散性質(zhì)。
92.認(rèn)為下阻尼器在離心機(jī)運(yùn)行時(shí)的振動(dòng)是非線性系統(tǒng)的受迫振動(dòng)。
93.研究表明，要降低振動(dòng)對(duì)加工精度的影響，應(yīng)當(dāng)適當(dāng)加大主軸跨距，同時(shí)增大軸承支承剛度和系統(tǒng)阻尼系數(shù)。
94.論文中給出了控制器之所以會(huì)失去魯棒性，是因?yàn)槿踝枘崮B(tài)增大了互質(zhì)因子攝動(dòng)的范數(shù)，從而縮小了模型的實(shí)際允許攝動(dòng)范圍。
95.8英寸超重低音揚(yáng)聲器使用110mm高性能低失真磁路,高阻尼保證清晰低音。
96.試驗(yàn)表明，采用靜壓平衡法設(shè)計(jì)的同心圓縫阻尼型靜壓支承結(jié)構(gòu)滑靴比采用剩余壓緊力法設(shè)計(jì)的滑靴底部的磨損量小，接觸比壓小。
97.研究表明，干摩擦式阻尼減振器可以有效地提高篦齒封嚴(yán)裝置的氣動(dòng)彈性穩(wěn)定性。
98.模擬結(jié)果表明，在快速屈曲過(guò)程中，食指短時(shí)平均角速度近似為勻速，瞬時(shí)角速度呈現(xiàn)阻尼振蕩形式。
99.考慮非線性阻尼、非線性復(fù)原力矩和隨機(jī)波浪，建立了隨機(jī)橫浪中船舶運(yùn)動(dòng)的隨機(jī)非線性微分方程。
100.介紹了流體動(dòng)力系統(tǒng)常用的提高阻尼比的方法，提出了可調(diào)液壓阻尼器的變阻尼氣壓比例伺服系統(tǒng)。
※ "阻尼"造句CNDU漢語(yǔ)詞典查詞提供。